トラブルは、わずかながら、右チャンネルからハム音が聞こえること。　残留雑音が左チャンネルは 0.2mV なのに、右チャンネルは 1mV を超える。　アース処理が悪いのか？　どこかにループがあるのか。

ボリュームの触ると雑音が増えるので、ボリュームがアースから浮いているのだろう。　塗装をはがして菊座金を着けた。　ボリュームを触っても雑音が増えなくなった。　でも、雑音は相変わらず。

アースを見直すと、前段は前段定電圧電源に、終段はリップルフィルターのアースにつないでいた。　これも悪さしているのかもしれない。　前段定電圧電源からアース母線をはって、そこに全てのアースをつないだら、少しハムは減った。　それでも、1mV 近い残留雑音だ。

雑音を WaveSpectra でみると、50 Hz 100 Hz といった電源周波数とその高調波がたくさんあることがわかる。　左チャンネルはレベルが全然違っていた。

そのうち、奇妙なことに気がついた。　ボリュームを最低に絞ると、雑音が増える。ぺるけ師匠の「電子工作・自作オーディオ Tips  & トラブルシューティング・ブック」の  p. 126 には、「ボリュームポジションで変化するようであれば、高周波発振の疑いはさらに濃くなります。」とあり、発振を疑わざるを得ない。

しかし、6G-A4 のグリッドにオシロをあてても、ふらふらと基線が揺れる様子がうつるのみで、強烈に発振している様子はない。　手元のオシロは周波数帯域 200MHz のデジタルオシロなので、それより高い周波数の発振？　やっぱりエミッタフォロワが悪さしている？　前段のユニバーサル基板から、全ての部品を取り外して、（ハンダシュッ太郎、大活躍！）エミッタフォロワ段のベースに抵抗を入れてみたが、雑音は変わらず。　原因不明で、困ってしまった。

ありそうなトラブルとしては、やっぱりエミッタフォロワの部分。　ベースに 100Ω の抵抗をいれてみるが、状況は改善せず。　さらに、エミッタフォロワ段をなくして、直結しても、状況は変わらず。　すなわち、エミッタフォロワ段はこの発振には関係がない。

電源を入れたまま、取り回しを工夫していたところ、初段のFET のソース間のボリュームにさわると、ノイズの様子が変わることに気がついた。　そして、ソースとアースの間に、10pFのコンデンサを入れると、見事に雑音が消えた。　両チャンネルとも、雑音は 0.15-17mV に減った。　結果オーライといったところか。

掲示板で相談していたら、菊池さんという方から、ハムが聞こえるのに、そのハム成分がオシロで映らないときには、発振を疑うのだと教えられた。　言われてみればその通りだ。

その後、オシロのアースの取り方次第で、発振が見えたり見えなかったりすることがわかった。　今回の発振は、20.8MHz で、200 mV p-p 程度の発振であることがわかった。　何しろ、オシロのプローブ自体が発振の状況を変えてしまうこともあるようで、良い経験になった。

さらに、掲示板で flip-flopさんより、下記のコメントをいただきました。　確かに、20.8MHz の発振なので、ストレー容量による発振も十分にあり得る周波数かと。

回路的には、初段のソース回路（ブートストラップや半固定含む）とエミッタフォロワ出力（真空管ゲート配線含む）は同相なので、ストレーによる飛び付きがあると発振します。

対策としては、すでにやったようにブートストラップ又は差動のソースを小容量ＣでGNDに落とすか、コレクタ22kΩ負荷に並列に小容量Ｃを抱かせるか、ですね。　初段のソース回路（ブートストラップや半固定含む）をシールドしても効果があると思われます。

標準シャーシを利用して、標準シャーシ対応の電源トランス、アウトプットトランスを利用しているから、製作準備は簡単と思っている皆さん・・・大間違い！

標準シャーシの真ん中のGT管スペースに取り付ける放熱器に取り付けるネジ穴のタップを切らねばならない。5.7mm 厚のところに、M3のタップ切りをしないといけない。

赤丸にねじ切り！　それも２カ所。　手元の工具でできることは、細い穴を空けて広げるぐらい。　がっちりポンチで 中心を決めて、2mm の刃で穴を空けて、ゆっくり広げるのみ。　幸いにしてうまくいった。　当初、放熱器に、シャーシアースからの導通がなかったので、穴周辺の塗装をはがして、導通を確保した。

次の問題は、前段回路をどこに、どのように配置するかだ。６畳間の真空管アンプたちの71A全段差動アンプと同じ配置は、難しい。なぜなら、71A との比較なら、信じられないほど 6G-A4 の利得が高いからだ。　6G-A4 のグリッドへの配線が短くなるように考えた方が良い。 標準シャーシを使うので、球の間の穴から、トリマポテンショをいじれるようにしておく必要もある。　よって、左右対称の配線にするなどの工夫が必要だ。　ここでは、サンハヤトのAT-48D を用いることにした。　端子板付きの４ツ目ユニバーサル基板である。　さっそく、AT48D を模した用紙（PDF）をつくって、部品配置を検討することにした。　

FET ＋ 高耐圧Tr によるカスコードによる２段構成としたときにも、考えなければならないことがある。　それは、6G-A4 は三極管で Cg-p, Ck が大きく、入力容量が大きいことだ。　6AQ5(6005)全段差動でも、12AX7-6AQ5 の二段構成から三段構成へと変更したのも同じく高域特性の問題である。 http://www.op316.com/tubes/myamp/tune2.htm に示されるように、ミラー効果の問題があることから、初段の負荷抵抗を低く取る必要がある。　真空管に比べれば、FET の負荷抵抗は低く取れるのではあるが・・・。

低い電圧で利得を稼ぐ必要から、初段FETは 2SK117BL に決定。　６畳間の真空管アンプたちの71A全段差動アンプより、 2SK117BL のドレイン－ソース電圧とドレイン電流の関係図をいただき、電源電圧 80V とした。 ロードラインは 負荷抵抗15kΩ が点線、22kΩが実線である。　15kΩだと、基点を 45V として、2.5mA 流すあたりだが、結構苦しいのがわかる。 22kΩとして 基点40V / 2mA のほうがいい感じ。

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ところが、6G-A4のデータシートによると、Ck＝5.0pf Cg-p＝6.5pf で、増幅率はおおよそ9倍（Ep＝250V, Ip＝40mA, 4kΩ負荷）である。

入力容量＝Ck＋｛Cg-p ×（グリッド～プレート間の交流電圧比＋1）｝

配線による容量増加を考えると、80pF 程度の入力容量があることになる。　FET ＋ 高耐圧Tr によるカスコードの場合、出力インピータンスはほぼ負荷抵抗に等しいので、カットオフ周波数は、負荷抵抗 15kΩ でさえ、130kΩ程度になる。　予定している出力トランスの TANGO FX40-8 のカットオフ周波数は、100kHz 程度なので、スタガ比が全く取れないという問題を生じてしまう。　よって、工夫しないと安定したNFBをかけられない。　このような場合に、出力トランスを最も狭帯域とするのではなく、前段を狭帯域とする考え方もあるが、私としては、黒川達夫氏が「デジタル時代の真空管アンプ完全製作12例」で示したように主張したように出力トランスが最も狭帯域としたい。　よって、本アンプでは、FET ＋ 高耐圧Tr によるカスコードの負荷抵抗を 22kΩとして、さらにエミッタフォロワを付け加える構成とした。　エミッタフォロワの発振を怖がっていたのだが、Arito さんのチョロQ掲示板で肩を押してもらえ、決心できた。

他の検討事項としては、6G-A4 にどの程度のプレート損失までがんばってもらうかだが、ここは 250V/40mA Pp＝10W の軽めの動作とした。　280V/47mA Pp＝13W の動作例は過酷と考えた。　250V/40mA 8kΩ PP の条件でも、理想最大出力は 6.4W であり、十分と考えた。

出力段の定電流回路は、チャンネル当たり 60V / 80mA を引き受けることとなり、4.8W もの熱を発する。　ちょうど6G-A4 のヒータ電力程度である。　ヒータが暖まるまでの過渡電圧がどうなるかわからないので、VCEO 400V のダーリントントランジスタ 2SD1409 による定電流回路とし、メタルクラッド抵抗とともに放熱器をつけることとした。　ちょうど標準シャーシにはGT管6個分のスペースがあることから、真ん中のふたつを放熱器スペースに当てることにした。　なかなかデザイン的によさそうな色合いの放熱器が見当たらず、手持ちのジャンクを活用することになった。

旧ホームページの AUDIO な日々にあるように、私は 6G-A4 PP を作ったものの満足いく音を出せるようにならず、投げ出してしまっていた。　手元には、出力トランスのTANGO FX-40-8 と電源トランスの ST220 がある。　6AQ5 (6005) 全段差動アンプは、前哨戦でしかない。　その割には、だいぶのめり込んで結局３段構成化まで、がんばってしまった。

さて、本命の6G-A4全段差動アンプを考えると、ひとつの考えは 6AQ5全段差動でうまくいった3段構成である。　6G-A4 のバイアス電圧から考えても、6AQ5全段差動で使った 2SK30A － 6R-HH8 の前段構成でうまくドライブできるだろう。　この6G-A4 全段差動アンプは、ヤフオクで手に入れたぺるけ師匠による標準シャーシを使うので、デザイン上はGT管が好ましい。　入手しやすいところでは、6SN7GT だろうか。　ところが、手元にはGT管の電圧増幅管がジャンク球しかないし、GT管だと 6R-HH8 のような 低rp管がないらしい。

もうひとつ面白そうな構成がある。　FET ＋ 高耐圧Tr によるカスコード によって、２段分の利得を得てしまうのだ。　情熱の真空管でも、71Aミニワッター で使用例があり、それを全段差動化した記事 もある。　この構成の利点は２段アンプなのでNFが安定にかかることがあげられる。　加えて、うまくやれば、直結ドライブも可能なこともあげられる。　欠点は、FET ＋ 高耐圧Tr によるカスコード は、それぞれの段の利得が安定しない可能性がある（＝選別不可避）であることや、直結にした場合は 6G-A4 のカソード側の定電流負荷での消費電力が大きくなることがあげられる。　カソード側の定電流負荷を小さくしようとすると、前段の電圧を下げなければならない。　そうすると、ドライブできる電圧が下がってしまうというトレードオフが生じる。　つまり、魅力的だが、けっこうたいへん。

自分ではどちらにするかも決めかね、真空管＆オーディオ「なんでもあり掲示板」に相談したところ、紺屋さんから、先に示したトレードオフに対して、すばらしい情報をいただき、「FET ＋ 高耐圧Tr によるカスコード」方式に舵を切ることに。

電源電圧80Vで2SK209＋BJTカスコード、2mA+2mAで単体測定やった例がたまたまありまして・・・
 ご提示の回路のように、ベース接地をGND基準にすると、早期にクリップするようです。理由はワタシには説明できませんが、あくまで差動FETのソースと共通ベース間を定電圧源で縛るほうが良いようです。
 添付の例ではGND-ベース固定だと40Vppで限界。ソース～ベース間固定では63Vppまで（図は50.5V時）行けました。
 個人的には、PH-185を使いK117・C3209カスコード～直結、に惹かれます。

to be continued ..